上漿溫度一般都在95 X： 以上，導致漿紗生產(chǎn)的能耗高。部分糊化技術為糊化度淀粉漿液的制備提供了一種新的方法，這種方法 改變了淀粉漿液單一溫度調(diào)漿的傳統(tǒng)形式，可制 備出黏度更低、性質(zhì)穩(wěn)定、低溫不凝凍和剩漿易儲 存、可直接采用原淀粉上漿的高濃度淀粉漿液。 這種漿液制備技術可以實現(xiàn)中溫調(diào)漿、室溫上漿， 進而可在較大程度上降低漿紗生產(chǎn)成本。本課題 組對部分糊化玉米淀粉漿液的制備和黏度性質(zhì)以 及漿液性能進行了詳細分析，為部分糊化淀粉漿 液的優(yōu)良特性尋求理論依據(jù)[1]。但部分糊化淀粉 漿液的黏度與其他性能指標間關系的密切程度， 尚需通過系統(tǒng)分析進行進一步定量說明。

本文采用蒸汽升溫方式分別在62 °C?67 ’C 下制備了 6種部分糊化淀粉漿液，對這6種部分 糊化淀粉漿液的黏度、糊化度、結(jié)晶度、粒徑和膨 脹勢進行了測試及分析，構(gòu)建了部分糊化淀粉漿 液的評價分析方法，為部分糊化淀粉漿液的制備 及黏度控制提供參考。

1試驗部分

1.1試驗材料與儀器

玉米淀粉（山東鄒平天美紡織助劑有限公 司）。DF-lOls型集熱式磁力攪拌器，自制簡易蒸 汽發(fā)生器，DV-C型數(shù)顯黏度計，Q200型DSC差 示掃描量熱儀，TG16-WS型臺式高速離心機，D8 型X射線衍射儀，S3500型激光粒度分析儀。

1.2部分糊化淀粉漿液的制備

采用蒸汽升溫法制備：室溫下配制100 mL 質(zhì)量分數(shù)10.0%的淀粉乳液，置于磁力攪拌器中 攪拌升溫，待漿液溫度升至55 X：時關閉水浴加熱 開關，立即導人蒸汽,利用蒸汽將淀粉乳液加熱升 溫至62 "C，停止導人蒸汽，進而制得62 T部分糊 化淀粉漿液，記為S"62。采用同種方法，分別在 63 'C?67 "C制得部分糊化淀粉漿液，記為S-63、 S-64,S-65,S-66,S-670 1.3淀粉漿液黏度測定

采用DV-C型數(shù)顯黏度儀對制備的部分糊化 淀粉漿液黏度進行測定。測試條件：60 X：保溫， 61號轉(zhuǎn)子，100 r/min的轉(zhuǎn)速。

1.4糊化度測定

采用Q200型DSC差示掃描量熱儀對部分 糊化淀粉漿液的糊化程度進行測定分析。淀粉與

蒸餾水用量比為1 : 3(W/u)，將密封坩堝避光平 衡放置4 h。測試條件：升溫區(qū)間30 X：?100 X：, 升溫速率10 'C/min。糊化度GD按下式計算。 GD=[(AHns-AHts)/AH„5]X100% (1) 式中：AHns為未經(jīng)加熱處理的原淀粉熱吸收 焓，部分糊化原淀粉熱吸收焓。

1.S結(jié)晶度測定

X射線衍射測試條件：〇!靶Ka射線，管壓 40 kV，Ni 片濾波，波長為 1. 540 SXICT1。m，管 流30 mA，發(fā)射及防反射狹縫1°，接受狹縫

0.2 mm,衍射角（20)的旋轉(zhuǎn)范圍3°?40%掃描速 度2°/min。應用JD801形態(tài)學圖像分析軟件，計 算相對結(jié)晶度[2]。

1.6粒徑測定

采用美國S3500系列激光粒度分析儀進行粒 度測試。取10 mL質(zhì)量分數(shù)為10. 0%的部分糊 化淀粉漿液，去離子水稀釋至100 mL。將稀釋后 的待測液滴人激光粒徑儀樣品池中進行粒徑測 試，以體積平均粒徑來表示淀粉顆粒的平均直徑。 1.7膨脹勢測定

膨脹勢是反映淀粉在糊化過程中的吸水特 性，可以在一定程度上反映部分糊化淀粉漿液中 淀粉顆粒吸水膨脹后所具有的懸浮特性。取 10 mL部分糊化淀粉漿液于10 mL離心管（離心 管質(zhì)量為灰3)中，8 00〇1：/〇^11離心4 111;11。去除 上層清液，稱取下層沉淀與離心管總質(zhì)量Wi，將 下層沉淀在105 X：烘箱中干燥至恒重記為W2[3]。 膨脹勢SP按下式計算。

SP=(Wl-W3)/W2(2)

2結(jié)果與討論

2.1分析對象

蒸汽升溫法制備的部分糊化淀粉漿液的性能 測試結(jié)果如表1所示。

表1部分糊化淀粉漿液性能測試數(shù)值

試樣黏度/mPa • s糊化度/%結(jié)晶度/%平均粒徑/pm膨脹勢

S-624.10 士 0.1025. 57土 1.1832. 9644. 542. 87 士0.03

S-634. 93士0. 2055.17 士 0.8228.8564. 093. 43 士0.04

S-645. 77士0. 2072. 22士0.2523.08• 76.13 14.42士0.08

S-658.10 士 0.5079. 32 士 1.07,16.45106.14. 59 士 0.03

S-6613, 20 士 0.9081. 21 士 0.8912.07173.15. 16士0. 05

S-6730, 50士 1.9091.12 士 0.259.37194.56. 00 士 0,14

 

【36】

Cotton Textile Technology

由表1可知，隨著制備溫度的提高，部分糊化 淀粉漿液的黏度、糊化度、平均粒徑和膨脹勢均呈 增加趨勢，而結(jié)晶度則呈減小趨勢。

2.2相關性分析

為了準確研究漿液黏度與其他各項性能指標 之間的關系，運用SPSS統(tǒng)計軟件對表1中的測 試結(jié)果進行相關性分析，通過相關系數(shù)可以衡量 變量間相關關系的密切程度，且用一個相對數(shù)值 表示出來。結(jié)果如表2所示。表中*表示a =

0.05水平上的相關顯著性，* *表示a = 0. 01水 平上的相關顯著性。對于《 = 〇. 05(即相當于所 構(gòu)的置信區(qū)間有95%的概率含有相關性顯著）而 言，表明若抽取1〇〇個試樣進行假設相關性檢驗， 得到假設變量間相關的次數(shù)<95次。同理a =

0.01(相當于所構(gòu)的置信區(qū)間有99%的概率含有 相關性顯著，即高度顯著)表示得到變量間相關性 次數(shù)<99次[4]。

表2部分糊化淀粉漿液黏度與其他測試性能的相

關性

指標泊松相關系數(shù)顯著性(雙側(cè)）

糊化度0.7280. 064

結(jié)晶度一 0• 835 *0.019

平均粒徑0.932 * *0. 002

膨脹勢0. 901 * *0.006

由表2可知，黏度和糊化度的相關系數(shù)較低， 為0. 728,在a = 0. 05水平上不存在顯著的相關 性。漿液制備過程中，漿液黏度隨制備溫度升高 而緩慢增大，而漿液糊化程度卻迅速增加，這與特 殊的制備方法(漿液先升溫至55 °C，停止外部水 浴加熱，然后通過蒸汽管向漿液中導人蒸汽）有 關。因?qū)说恼羝麥囟容^高，使處于可逆吸水狀 態(tài)、發(fā)生有限膨脹的淀粉顆粒迅速糊化，在淀粉漿 液中產(chǎn)生大量結(jié)構(gòu)完整的糊化顆粒，進而可以解 釋漿液黏度隨制備溫度的升高而增加緩慢、但糊 化度增加迅速的現(xiàn)象。因此部分糊化淀粉漿液黏 度與糊化度隨制備溫度的升高而增大的變化趨勢 明顯不同，所以部分糊化淀粉漿液黏度與糊化度 間沒有顯著的相關性。

黏度與結(jié)晶度的相關系數(shù)為一〇• 835 *，在

0.05水平上呈顯著負相關。漿液的黏度隨制備 溫度的升高而增大，與此同時漿液中淀粉顆粒有 序的結(jié)晶結(jié)構(gòu)被破壞，致使淀粉結(jié)晶度隨制備溫 度的增加而降低，且各自變化規(guī)律相似，但變化的 正負方向不同，因此漿液黏度與結(jié)晶度呈顯著負 相關。

黏度與平均粒徑、膨脹勢間的相關系數(shù)均較 大，分別為〇. 932 * *、0• 901 * *，均在0. 01水 平上具有極強的顯著正相關性，由此可見黏度與 平均粒徑、膨脹勢之間呈高度正相關。這是因為 蒸汽升溫法制備的部分糊化淀粉漿液中仍存在未 完全糊化的淀粉顆粒，使得漿液黏度值低且波動 不大，但是漿液中存在數(shù)量較多的處于未糊化向 糊化階段轉(zhuǎn)變的過渡態(tài)淀粉顆粒和糊化且未瓦解 的體積較大的淀粉顆粒，使部分糊化淀粉顆粒的 平均粒徑、膨脹勢隨制備溫度的升高而發(fā)生有限 程度的增加，且黏度與平均粒徑、膨脹勢之間的增 加趨勢較為相近，因此黏度與平均粒徑、膨脹勢之 間呈極顯著正相關。

2.3回歸分析

對部分糊化淀粉的漿液黏度（工）和糊化度 (%)、結(jié)晶度（％)、平均粒徑（％)、膨脹勢（％)之 間進行線性回歸分析，得出如下回歸模型：

3^1 =1. 210x + 52. 910(i?? =0. 530, Szg. 1 =

0.064)(3)

yi =-0. 577x + 27. 365 (Rl=0. 697, Sig. 2

= 0.019)(4)

3^3 =-9. 616x+15. 468 (Rl=0. 869,Sz^. 3

=0. 002)(5)

3^4 =—9. 616J：+15. 468 (R\=0. 812, Sig. 4

=0. 006)(6)

根據(jù)SPSS分析軟件可知，J?2為回歸分析的 決定系數(shù)，可以說明自變量和因變量形成的散點 與回歸曲線的接近程度，其數(shù)值在〇?1之間，記 越接近1，說明回歸性越好。Sig.值是回歸關系 的顯著性系數(shù)，S4. <0• 01，說明二者回歸關系 極顯著;若〇• 01<Sig. <0• 05,說明二者回歸關 系顯著，建立的模型具有統(tǒng)計學意義；若Sig. > 0. 05,說明二者無顯著性或關系較弱[5]。

從以上公式可以看出，黏度與糊化度間回歸 分析中Sig. 1 = 0.064>0. 05,說明黏度對糊化度 無顯著關系，爿 1建立的回歸關系無效;黏度與結(jié)晶 度的Sig. 2 = 0.019<0.05,黏度與結(jié)晶度間關系 顯著，但招值相對較小，因此二者回歸性不高， 即回歸擬合優(yōu)越度差;黏度與平均粒徑、膨脹勢間 的Sig.值均小于0.01，同時i?2值均相對接近1, 說明黏度與平均粒徑、膨脹勢間呈極顯著相關關CV值 13. 28%，一50%細節(jié) 12 個/km,+50%粗 節(jié)89個/km,+200%棉結(jié)112個/km，毛羽指數(shù) H 2. 7。實測捻系數(shù)361，捻度不勻率3. 7%。

4其他技術措施

原料選配時要選擇色澤穩(wěn)定、疵點含量低、有 色粉塵少的化纖。

當需要微調(diào)紗顏色時，可先將紡出的A熟條 或B熟條按設計定量做成粗紗，再調(diào)整第二種粗 紗定量，試紡兩錠后上細紗紡紗，通過試織與確定 樣比照，即用調(diào)整第二種粗紗定量的方法來修正 彌補AB紗的風格。

由于AB雙色紗是由兩種顏色的粗紗同時喂 人紡制而成，粗紗重量不勻及條干不勻?qū)⒅苯佑?響成紗中長片段色澤均勻度?？刂坪么旨喌闹亓?不勻首先要控制好熟條重量不勻，要將AB雙色 紗熟條重量嚴格控制在±0.2 g/5 m內(nèi)，粗紗條 干CV在8%以內(nèi)，超出者不得流人下一道工序。

細紗生產(chǎn)要做好以下工作：細紗上機前各部 位要徹底做好清潔；細紗機上A、B粗紗排列一定 要統(tǒng)一，便于檢查、更換粗紗，可有效防止AA或 BB紗的出現(xiàn)；AB粗紗分別喂人喇叭口，排列統(tǒng) 一，不可兩紗同穿一眼；A紗、B紗交叉要及時分 開，使其平行;斷頭后接頭前應先將細紗管上的單 色紗清理干凈，等前羅拉AB須條完全出來后再 接頭，減少單色紗的存在；生頭紗不能用其他品 種，否則會造成絡筒工序無法清除的紗疵;細紗捻 度不勻率控制在3%之內(nèi)。

5結(jié)束語

我們在生產(chǎn)集聚賽絡紡AB雙色紗的過程 中，通過采取一系列工藝技術和管理措施，生產(chǎn)的 粘/滌70/30 11. 8 tex AB雙色集聚賽絡紗質(zhì)量 穩(wěn)定，滿足了用戶需求，企業(yè)也取得了較好的經(jīng)濟 效益。通過生產(chǎn)實踐我們也體會到，要生產(chǎn)好 AB雙色紗，配色和對色是基礎，工藝和管理是關 鍵，環(huán)環(huán)相扣，不能疏忽。在生產(chǎn)實踐的基礎上， 要將提髙員工責任心與強化檢査考核相結(jié)合，制 定行之有效的管理制度，并嚴格貫徹實施。